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nB=nB/nC=1,则此反应的
=();
=();Kθ=().
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(g)达到平衡.此时,向反应系统中加入一定量的惰性组分H2O(g),则标准平衡常数Kθ(),C6H5C2H5(g)的平衡转化率α(),C6H5C2H3(g)的摩尔分数y(C6H5C2H3)().(选择填入:增大、减小、不变.)
在303K时，CO2在水中的溶解度如下：
| CO2在空气中的分压p/kPa | 1.013 | 5.056 | 10.13 | 30.39 | 50.65 | 101.3 | 303.9 | 506.5 |
| CO2在水中的溶解度/(kg·m-3水) | 0.013 | 0.065 | 0.130 | 0.390 | 0.650 | 1.28 | 3.75 | 6.07 |
试作出总压p=1722kPa(绝对压强)下的Y-X平衡曲线。
[12—2] (北京航空航天大学2006年考研试题)一个分流器如图12—2所示。在截面1处，外涵道的横截面积为A1外=0．4m2，内涵道的为A1内=0．1m2。在截面2处，有A2外=0．3 5m2，A2内=0．07m2。图12—2(a)是它的亚音速来流工况。进口截面0处的均匀亚音速来流具有总压p*和总温T*，分流截面1后方两个通道的总压恢复系数各为σ外=0．98，σ内=0．90。出口截面2处两个通道均达到临界流动，截面2后方是环境大气压pa。求： (1)两个通道流量的比。 (2)画出到达唇口c点的流线在c点上游的走势。 图12—2(b)是它的超音速来流工况。进口截面0处的均匀超音速来流具有总压p和总温T*，总压恢复系数变为σ外=0．95，σ内=0．87。截面0至2之间两通道均未出现曲线激波和正激波，但出现了两道斜激波及其激波总压恢复系数σ外S、σ内S。截面2后方仍是环境大气压pa。求： (3)两个通道流量的比。 (4)画出到达唇口c点的流线在c点上游的走势。
(北京航空航天大学2007年考研试题)如图11—4所示，某压气机实验台用一台涡喷发动机输出的燃气驱动一个独立的动力涡轮，动力涡轮再推动实验压气机。求： (1)动力涡轮的输出功率。 (2)动力涡轮支架受到的y方向气动力的大小和方向(热收缩软管ε在y方向不传递拉力)。 已测得：在发动机尾喷口1处，直径D=0．607m，燃气总温T*=795K，静压p=1．9146×105Pa，流量
=22kg／s。在动力涡轮后的尾喷口3处，燃气总温T*=708K。设流动为一维定常数，全流道无散热损失，无总压损失，比热比k=1．33，气体常数R=287．4J／kgK，常数K=0．0397(
／m)，气动函数见下表。
苯(1)一正己烷(2)在总压101．33kPa，温度350．8K下，形成共沸混合物且x=y1=0．525，求此二元混合物系统在T=350．8K时的汽液平衡关系p-x1和y1-x1的函数式。 (已知T=350．8K时P1s=99．4kPa，P2s=97．27kPa，液相活度系数模型可以选用Margules方程，气相可以视为理想气体)
穆赫森(Mohsen Bahami-Oskooee)和玛格丽特(Margaret Malixi)在研究28个不发达国家(LDC)对国际储备(即外汇储备，例如美元或国际货币基金组织的特别提款权)的需求时，得到下面的回归结果：
ln(R/P)=0.1223+0.4079ln(Y/P)+0.5040lnσBP-0.0918lnσEX
t=(2.5128)(17.6377) (15.2437) (-2.7449)
R2=0.8268
F=1151
n=1120
其中，R——美元的名义储备水平；P——美国GNP价格平减指数；Y——名义GNP(美元)；σBP——收支平衡的变化；σEX——汇率的变化。
(注：括号内是t值。回归分析采用了28个国家从1976～1985年40个季度的数据，总样本容量为1120。)
含30％甲苯(1)，40％乙苯(2)和30％水(3)的液体混合物，在总压为50．66kPa下进行连续闪蒸蒸馏，假设乙苯和甲苯混合物服从拉乌尔定律，烃和水完全不互溶。计算泡点温度和汽相组成。 安托尼公式： 水：lnp10=11．6834-3816．44/(T-46．13) 甲苯：lnp20=9．3635-3096．52/(T-53．67) 乙苯：lnp30=9．3993-3279．47/(T-79．47)(T：K；p0：105Pa)。
苯(A)与甲苯(B)的饱和蒸气压和温度的关系数据如例6—1附表1所示。试利用拉乌尔定律和相对挥发度，分别计算苯一甲苯混合液在总压p为101．33kPa下的气液平衡数据，并作出温度—组成图。该溶液可视为理想溶液。
